牌号简介 About |
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Xenoy X2500紫外线是一种中等粘度、未填充、紫外线稳定、弹性体改性的PC/PET混合物,具有优异的热冲击性能。ISO1043标签:PC+PET-I。 XENOY X2500UV is a medium viscosity, unfilled, UV stabilized, elastomer modified PC/PET blend with excellent heat and impact performance. ISO1043-label: PC+PET-I. |
技术参数 Technical Data | |||
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物理性能 PHYSICAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
密度 Density |
1.21 | g/cm³ | ASTM D792 , ISO 1183 |
熔体质量流动速率 Melt Flow Rate |
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265℃,2.16kg 265℃,2.16kg |
9.0 | g/10min | ASTM D1238 |
熔体体积流动速率 Melt Volume Rate |
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265℃,1.2 kg 265℃,1.2 kg |
4.00 | cm³/10min | ISO 1133 |
收缩率 Shrinkage rate |
内部方法 | ||
MD MD 3 |
0.50 到 0.80 | % | 内部方法 |
MD:3.2 mm MD:3.2 mm |
0.50 到 0.80 | % | 内部方法 |
TD TD 3 |
% | 内部方法 | |
吸水率 Water absorption rate |
ISO 62 | ||
饱和,23℃ Saturation, 23 ℃ |
% | ISO 62 | |
平衡,23℃,50% RH Equilibrium, 23 ℃, 50% RH |
% | ISO 62 | |
冲击性能 IMPACT |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
简支梁缺口冲击强度 Charpy Notched Impact Strength 9 |
ISO 179/1eA | ||
-30℃ -30℃ |
kJ/m² | ISO 179/1eA | |
23℃ 23℃ |
kJ/m² | ISO 179/1eA | |
简支梁无缺口冲击强度 Charpy Unnotch Impact strength 9 |
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-30℃ -30℃ 9 |
ISO 179/1eU | ||
悬臂梁缺口冲击强度 Impact strength of cantilever beam notch |
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-30℃ -30℃ |
J/m | ASTM D256 | |
0℃ 0℃ |
J/m | ASTM D256 | |
23℃ 23℃ |
J/m | ASTM D256 | |
-40℃ -40℃ 10 |
kJ/m² | ISO 180-1A | |
-30℃ -30℃ 10 |
kJ/m² | ISO 180-1A | |
23℃ 23℃ 10 |
kJ/m² | ISO 180-1A | |
悬臂梁无缺口冲击强度 Notched impact strength of cantilever beam 10 |
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-30℃ -30℃ 10 |
ISO 180/1U | ||
装有测量仪表的落镖冲击 Dart impact equipped with measuring instruments |
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23℃,Total Energy 23℃,Total Energy |
J | ASTM D3763 | |
热性能 THERMAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
热变形温度 Hot deformation temperature |
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0.45 MPa,未退火,64 mm跨距 0.45 MPa, unannealed, 64 mm span 11 |
℃ | ISO 75-2/Bf | |
1.8 MPa,未退火,3.2 mm 1.8 MPa, unannealed, 3.2 mm |
℃ | ASTM D648 | |
1.8 MPa,未退火,64 mm跨距 1.8 MPa, unannealed, 64 mm span 11 |
℃ | ISO 75-2/Af | |
维卡软化温度 Vicat Softening Temp |
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B50 B50 |
℃ | ASTM D1525 12 , ISO 306/B50 12 | |
A50 A50 |
℃ | ISO 306/A50 | |
B120 B120 |
℃ | ISO 306/B120 | |
球压测试 Ball pressure test |
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125℃ 125℃ |
IEC 60695-10-2 | ||
线性热膨胀系数 Linear coefficient of thermal expansion |
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MD:-40~40℃ MD:-40~40℃ |
1/℃ | ASTM E831 | |
MD:23~80℃ MD:23~80℃ |
1/℃ | ISO 11359-2 | |
TD:-40~40℃ TD:-40~40℃ |
1/℃ | ASTM E831 | |
TD:23~80℃ TD:23~80℃ |
1/℃ | ISO 11359-2 | |
导热系数 Thermal conductivity coefficient |
W/m/K | ISO 8302 | |
电气性能 Electrical performance |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
表面电阻率 Surface resistivity |
ohms | IEC 60093 | |
体积电阻率 Volume resistivity |
ohms·cm | IEC 60093 | |
介电强度 Dielectric strength |
|||
3.2 mm,在油中 3.2 mm in oil |
kV/mm | IEC 60243-1 | |
相对电容率 Relative permittivity |
IEC 60250 | ||
50 Hz 50 Hz |
IEC 60250 | ||
60 Hz 60 Hz |
IEC 60250 | ||
1 MHz 1 MHz |
IEC 60250 | ||
耗散因数 Dissipation factor |
IEC 60250 | ||
50 Hz 50 Hz |
IEC 60250 | ||
60 Hz 60 Hz |
IEC 60250 | ||
1 MHz 1 MHz |
IEC 60250 | ||
阻燃性能 FLAME CHARACTERISTICS |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
阻燃等级 Flame retardant level |
|||
1.50 mm 1.50 mm |
UL 94 | ||
灼热丝可燃性指数 Glowing wire flammability index |
|||
2.7 mm 2.7 mm |
℃ | IEC 60695-2-12 | |
机械性能 MECHANICAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
球压硬度 Ball hardness |
|||
H358/30 H358/30 |
MPa | ISO 2039-1 | |
拉伸模量 Tensile modulus |
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-- -- 4 |
MPa | ASTM D638 | |
-- -- |
MPa | ISO 527-1-2 | |
拉伸强度 tensile strength |
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屈服 yield |
MPa | ASTM D638 | |
屈服 yield 5 |
MPa | ASTM D638 | |
屈服 yield |
MPa | ISO 527-2/50 | |
断裂 fracture 5 |
MPa | ASTM D638 | |
断裂 fracture |
MPa | ISO 527-2/50 | |
拉伸应变 Tensile strain |
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屈服 yield |
% | ASTM D638 , ISO 527-2/50 | |
屈服 yield 5 |
% | ASTM D638 | |
断裂 fracture |
% | ASTM D638 | |
断裂 fracture 5 |
% | ASTM D638 | |
断裂 fracture |
% | ISO 527-2/50 | |
弯曲模量 Bending modulus |
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-- -- |
MPa | ASTM D790 | |
50 mm跨距 50 mm span 6 |
MPa | ASTM D790 | |
-- -- 7 |
MPa | ISO 178 | |
弯曲强度 bending strength |
|||
-- -- |
MPa | ASTM D790 | |
-- -- 7 , 8 |
MPa | ISO 178 | |
屈服,50 mm跨度 Yield, 50 mm span 6 |
MPa | ASTM D790 | |
泰伯耐磨性 Taber abraser |
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1000 周期,1000 g,CS-17 转轮 1000 cycles, 1000 g, CS-17 wheels |
mg | 内部方法 |
备注 |
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1 一般属性:这些不能被视为规格。 |
2 Tensile Bar |
3 2,0 in/min |
4 类型 1, 2,0 in/min |
5 0,051 in/min |
6 0,079 in/min |
7 Yield |
8 80*10*4 sp=62mm |
9 80*10*4 |
10 80*10*4 mm |
11 标准 B (120°C/h), 载荷2 (50N) |
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几个重要注塑工艺参数分析!
2016-12-15 塑胶的粘度及条件对粘度的影响 熔融塑料流动时大分子之间相互摩擦的性质称为塑料的粘性.而把这种粘性大小的系数称为粘度,所以粘度是熔融塑料流动性高低的反映.粘度越大,熔体粘性越强,流动性越差,加工越困难. 工业应用上,比较一种塑料的流动性并不是看其粘度值,而是看其熔体流动指数大小(称MFI):所谓MFI,就是在一定熔化温度下,熔体受到额定的压力作用下,单位时间内(一般为10分钟)通过标准口模的熔体重量.以g/10min表示,如注 |
几个重要注塑工艺参数分析! 塑料的粘度及标准对粘度的影响 熔化塑料流动性时生物大分子中间互相磨擦的特性称之为塑料的粘性.而把这类粘性尺寸的指数称之为粘度,因此粘度是熔化塑料流通性高矮的体现.粘度越大,熔体粘性越强,流通性越差,生产加工越艰难. 工业生产运用上,较为一种塑料的流通性并并不是看其粘度值,只是看其熔体流动性指数值尺寸(称MFI):说白了MFI,便是在一定熔融温度下,熔体遭受额定值的工作压力功效下,单位时间内(一般为十分钟)根据规范模口的熔体净重.以g/10min表明,如注塑级的PP料,型号不一样,MFI的值能够 从2.5~30间转变,塑料的粘度并不是一成不变,塑料自身特点的转变,外部温度,工作压力等标准的影响,都可以促使粘度的转变. 1.1、含量的影响 含量越大,含量遍布越窄,体现出去的粘度愈大. 1.2、低分子结构加上济的影响 低分子结构加上济能够 减少生物大分子连中间的相互作用力.因此使粘度减少,一些塑料成形時间添加溶济或增塑 剂便是为了更好地减少粘度,使之便于模成形. 1.3、温度粘度的影响 温度对大部分熔化塑料的粘度影响是非常大的,一般温度上升,体现出去的粘度越低,但各种各样塑料熔体粘度减少的力度尺寸有出入: PE/PP类塑料,上升温度对提升流通性,减少熔体粘度功效不大,温度过高,耗费增加,反倒因小失大 PMMA/PC/PA类等塑料,温度上升粘度就明显降低,PS ABS上升温度针对减少粘度于成形亦有很大益处 1.4、裁切速率的影响 合理的提升塑料的裁切速率可使塑料粘度降低,但有一部分塑料,如PC亦有除外,其粘度几乎不受挤出机螺杆转速比的影响. 1.5、工作压力的影响 工作压力对粘度的影响非常复杂,一般PP&PE类粘度受工作压力的影响并不是非常大,但对PS的影响却非常明显,具体生产制造中,在机器设备较健全的设备上,应留意充分发挥髙速注入,即高剪切速率的功效,而不可盲目跟风地将工作压力提升. 注入温度的操纵对成形生产加工的影响 说白了圆筒温度的操纵就是指塑料在料筒内怎样从原材料顆粒一直匀称的被加温为塑性变形的粘液体,也就是料筒烤温如何配置的难题. 2.1、料筒温度的调整应确保塑料熔融优良,能成功注入充模又不造成溶解. 这就规定我们不能因受限于塑料对温度的敏感度而有目的地减少熔融温度,用注塑加工工作压力或注入速率等方法强制充模. 2.2、塑料熔化温度关键影响生产加工特性,另外也影响工艺性能和颜色. 2.3、模温的操纵与制品模貝相关,大而简易的制品,制品净重与注入量较贴近的,要用较高的烤温,厚壁.样子繁杂的还要用高烤温.相反,针对厚壁管制品,一些必须额外实际操作的,如装镶件的,能够 应用低的烤温,辨别塑料熔体温度是不是得当可以用点动姿势在底压速下对空注入观查,适合的料温应使喷出的料铿锵有力,没有泡,不打卷,明亮持续. 2.4、模温的配备一般都是以入料段到进料段先后递升,但为了更好地避免塑料的过熟溶解和制品色调的转变也可略低中区,模温配备不善有时候会导致卡挤出机螺杆常见故障--挤出机螺杆不转动或高转速,这还可能是注入工作压力过大或挤出机螺杆止逆环(介子)无效导致料筒前端开发的较稀耐磨材料向入料区方位返流. 当这种返流的料灌入外螺纹内孔与料筒内腔间的细微空隙而遭受较低温度制冷时,将冷固成一层塑料薄膜牢牢地卡在2个边界层中间,使挤出机螺杆不可以旋转或跑偏.进而影响投料.这时,切忌强制松退或注入,提议投料口冷却循环水临时关掉,加强上升投料段温度直到比塑料溶点高30~50℃,并另外地进料段温度减少至熔融温度周边,待10~二十分钟后,小心地旋转挤出机螺杆,能旋转时才重启动,随后迟缓投料. 注入周期时间中工作压力的操纵 3.1、具体使用的工作压力应该比填满凹模工作压力较高,在注入全过程中,模控工作压力大幅度升高,最后做到一个最高值,这一最高值便是一般 常说的注入工作压力.注入工作压力显而易见要比填满凹模工作压力较高. 3.2、保压工作压力的功效:模芯填满塑料后直至进胶口彻底制冷对闭前的一段时间,模芯内的塑料依然必须一个非常高的工作压力适用,即保压,其实际的功效是: A:填补挨近进胶口部位的料量,并在进胶口冷疑对闭之前劝阻模芯中并未硬底化的塑料在残留工作压力功效下,向进胶口料源方位逆流. B:避免制品的收拢,降低真空泵泡. C:降低因制品过大的注入工作压力而造成粘模崩裂或弯折形变的状况.因此保压工作压力一般 是注入工作压力的50%~60%.保压工作压力或時间太长太大得话有可能将进胶口及过流道上的冷料挤入制品内,使挨近进胶口部位上添上冷料亮斑,另外没什么益处地增加了周期时间. 3.3、注入工作压力的挑选 A.依据制品样子.薄厚挑选. B.对于不一样的塑料原材料挑选. 在生产制造标准和制品产品质量标准批准的状况下,提议选用就温底压的加工工艺标准. 3.4、凝汽式工作压力的调整 凝汽式所意味着是塑料熔融过程中所承担的工作压力.有进也称作熔融工作压力. A.色调的混合实际效果受凝汽式的影响,凝汽式增加,混和功效提升. B.凝汽式有利于清除塑料件的各种各样汽体,降低银纹和汽泡状况. C.适度的凝汽式能够 防止料筒内部分滞料状况,因此清理料筒时通常将凝汽式增加. 注入速率的操纵 速率高矮的影响:低速档充模优势是水流量稳定,制品规格相对稳定,起伏较小,制品热应力低,內外各向地应力一致性不错,缺陷是制品易出現层次融合欠佳的溶点痕,波浪纹等,髙速充模可选用较低的注入工作压力,改善产品的光滑度和光滑度,清除了接缝合线状况及层次状况,收拢凹痕小,色调更匀称一致. 缺陷是易造成”随意喷涌”,即出現滞流或涡旋.升温过高,色调变黄,排气管欠佳及有时候出模艰难.粘度高的塑料有可能造成熔体裂开,制品表层造成雾斑,另外也提升了由热应力造成的翅曲和厚件沿接缝合线裂开的趋向. 来源于:塑料技术服务 |
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